| Support |
Conc. |
Température |
Taux de corrosion |
Réf. |
Remarques |
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% |
oF |
oC |
Mils/année |
mm/an |
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| |
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| Acide acétique + 5000 ppm HBr |
85% |
392 |
200 |
<0,4 |
<0,01 |
1 |
Échantillon de métal de base |
| Acide acétique + 5000 ppm HBr |
85% |
392 |
200 |
0,8 |
0,02 |
1 |
Échantillon de métal fondu |
Chlorure de calcium
+ 0,1% NiCl2 mouillé |
20% |
227 |
108,5 |
0,000 |
0,000 |
3 |
98 jours, Gr. 26 et 27 testé, pH 6.0 au début, 3.72 à la fin, aucune corrosion caverneuse avec PTFE |
Chlorure de calcium
+ 0,1% NiCl2 mouillé |
40% |
253 |
123 |
0,000 |
0,000 |
3 |
98 jours, Gr. 26 et 27 testé, pH 5,77 au début, 3.01 à la fin, aucune corrosion caverneuse avec PTFE |
Chlorure de calcium
+ 0,1% NiCl2 mouillé |
70% |
335 |
168,5 |
0,000 |
0,000 |
3 |
93 jours, Gr. 26 et 27 testé, aucune corrosion caverneuse avec PTFE |
| Chlorure ferrique (ébullition) |
10% |
217 |
103 |
0,000 |
0,000 |
1,3 |
90 jours, pH 1,15 au début, 0,26 à la fin, aucune corrosion caverneuse avec PTFE |
| Acide formique (ébullition) |
10% |
216 |
102 |
0,4 |
0,01 |
1 |
Échantillon de métal de base |
| Acide formique (ébullition) |
10% |
216 |
102 |
<0,4 |
<0,01 |
1 |
Échantillon de métal fondu |
| Acide chlorhydrique (ébullition) |
0,5% |
216 |
102 |
0,19 |
0,00 |
6 |
72 hrs. aéré nat., production matl, 10/00 |
| Acide chlorhydrique (ébullition) |
1% |
216 |
102 |
1,70 |
0,04 |
6 |
40 hrs. aéré nat., production matl, 10/00 |
| Acide chlorhydrique (ébullition) |
1% |
216 |
102 |
<0,4 |
<0,01 |
1 |
|
| Acide chlorhydrique (ébullition) |
2% |
216 |
102 |
1,50 |
0,04 |
6 |
24 hrs. aéré nat., production
matl, 10/00 |
| Acide chlorhydrique (ébullition) |
2% |
217 |
103 |
1,45 |
0,04 |
5 |
24 hrs. aéré nat., production
material, 10/00 |
| Acide chlorhydrique (ébullition) |
2% |
217 |
103 |
1,6 |
0,04 |
1 |
Échantillon de métal de base |
| Acide chlorhydrique (ébullition) |
2% |
217 |
103 |
2,4 |
0,06 |
1 |
Échantillon de métal fondu |
| Acide chlorhydrique (ébullition) |
3% |
216 |
102 |
3.60 |
0,09 |
6 |
24 hrs. aéré nat., production
matl, 10/00 |
| Acide chlorhydrique (ébullition) |
3% |
221 |
105 |
3,5 |
0,09 |
1 |
Échantillon de métal de base |
| Acide chlorhydrique (ébullition) |
3% |
221 |
105 |
6,7 |
0,17 |
1 |
Échantillon de métal fondu |
| Acide chlorhydrique (ébullition) |
5% |
221 |
105 |
25 |
0,64 |
2 |
Taux de corrosion estimé d'après les données d'affichage graphique |
| Acide chlorhydrique (ébullition) |
10% |
221 |
105 |
110 |
2,79 |
2 |
Taux de corrosion estimé d'après les données d'affichage graphique |
| Acide nitrique |
40% |
181 |
83 |
24 |
0,61 |
|
Ébulition. Ventilation naturelle, rafraîchissement de solution chaque 24 heures |
| Chlorure de sodium, aéré naturellement, pH 2 |
20% |
500 |
260 |
0,000 |
0,000 |
1,3 |
30 jours, aucune corrosion caverneuse avec PTFE-crevasse de titane |
| Chlorure de sodium, saturé de chlore gazeux, pH 1 |
20% |
194 |
90 |
0,000 |
0,000 |
1,3 |
30 jours, aucune corrosion caverneuse avec PTFE-crevasse de titane |
| Chlorure de sodium, saturé de chlore gazeux, pH 1 |
20% |
194 |
90 |
0,000 |
0,000 |
7 |
180 jours, aucune corrosion caverneuse avec PTFE-crevasse de titane |
| Acide sulfurique |
3% |
464 |
240 |
<0,4 |
<0,01 |
1 |
Échantillon de métal de base |
| Acide sulfurique |
3% |
464 |
240 |
<0,4 |
<0,01 |
1 |
Échantillon de métal fondu |
| Acide sulfurique (ébullition) |
5% |
473 |
245 |
80,0 |
2,03 |
2 |
Taux de corrosion estimé d'après les données d'affichage graphique |
| Acide sulfurique (ébullition) |
10% |
482 |
250 |
30,0 |
0,76 |
2 |
Taux de corrosion estimé d'après les données d'affichage graphique |
Acide sulfurique,
30-65 g/l, 3 g/l Cl- |
|
500 |
260 |
0,2 |
0,006 |
4 |
121 hrs, Gr. 27, minerai sous forme liquide de nickel latéritique, 5,52 Mpa |
Acide sulfurique,
30-65 g/l, 3 g/l Cl- |
|
500 |
260 |
0,000 |
0,000 |
4 |
121 hrs, Gr. 27, atmosphère intérieure surmontant la surface de minerai sous forme liquide de nickel latéritique, 5,52 Mpa |
Acide sulfurique,
31 gpl, 18,000 ppm Cl- |
|
500 |
260 |
0,3 |
0,008 |
4 |
208 hrs., Gr. 26, minerai sous forme liquide de nickel latéritique, 5,52 Mpa |
Acide sulfurique,
31 gpl, 18,000 ppm Cl- |
|
500 |
260 |
<0,04 |
<0,001 |
4 |
208 hrs, Gr. 26, atmosphère intérieure surmontant la surface de minerai sous forme liquide de nickel latéritique, 5,52 Mpa |
| Données en italique à être rectifiées pour concentration actuel de bp. |
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| Notes: |
| 1. Schutz, R. W., et R. L. Porter, "Lower Cost Ruthenium Alloys for Severe Chemical Service", First International Conf. on Reactive Metals in Corrosive Applications |
| 2. Sedriks, A. J., Corrosion Resistance of Titanium Ruthenium Alloys, Corrosion, Vol. 31, No. 2, pp. 60-65, Février 1975, |
| 3. Porter R. L et R. W. Schutz, "Localized Corrosion Resistance of Ti-Ru and Ti-Pd Alloys to Boiling CaCl2, and FeCl3 Solutions, RMI Technical Memo 00-3, 10 mars, 2000 |
| 4. Schutz, R. W. et R. L. Porter, " TiRu 26 and 27: Lower Cost, Corrosion Resistant Titanium Alloys for Hydrometallurgical Process Equipment", ALTA 2000 Nickel/Cobalt-6, 15-20 mai, Perth, Australia. |
| 5. RMI Production Material, Internal Report 9/00 |
| 6. TIMET Production Material, Internal Report 10/00 |
| 7. Porter, R. L. et R. W. Schutz, “Crevice Corrosion Resistance of Ti-Ru and Ti-Pd Alloy Strip in Hot Acidic Chlorine Saturated Brine”, RMI Titanium Technical Memo 00-5, 3 mai, 2000 |
| 8. RMI Data privately reported. |
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| Rev. 04/01 |
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